對于氣提解吸過程，其最小氣液比的計算公式為（）。

選用管殼式換熱器，用甲流體逆流加熱乙流體，乙為有毒介質，正確的設計為圖（）。

工程上將壓力容器設計分為三類，一、二、三類容器的順序代號是（）。

在以下所示的有關離心泵流量控制方案中，最合理的控制方案應是（）。

某平推流反應器中，絕熱下進行一可逆放熱反應，則操作線為（）。

對于二元液體混合物，相分裂的熱力學條件為（）。

設計氧化反應器過程控制方案時，鄰二甲苯氧化生產苯酐是強放熱反應，反應溫度375℃，催化劑使用壽命4年，生產過程催化劑長時間使用后其活性會逐漸下降，反應器內熱點溫度逐漸下移，為防止溫度過高燒壞催化劑，必須根據(jù)熱點溫度來控制冷卻劑（熔鹽）的用量，在催化劑層不同部位都設有熱電偶測溫計，其輸出信號經高選器后作為調節(jié)器測量值去進行控溫以保證催化劑的安全使用壽命和正常生產，這是以反應的工藝狀態(tài)變量作為控制對象的方案，這與（）相近。

在過程設計控制方案比較時，產品苯乙烯與焦油分離的精餾塔按精餾塔段指標控制方案，采用直接是料，按精餾段指標調節(jié)餾出液量，回流罐液位控制回流量，該方案優(yōu)點是環(huán)境溫度變化時內回流量基本保持穩(wěn)定，物料與能量平衡間關系最小，有利于精餾塔平衡操作。（）與該控制方案接近。

在氨蒸發(fā)器殼方的液氨蒸發(fā)空間，液氨在118kPa的壓力下蒸發(fā)。計算并選擇當液氨蒸發(fā)量為250kg/h時氨蒸發(fā)器的熱負荷是（）。已知：在壓力為118kPa時，氨的蒸發(fā)溫度為－30℃；在－30℃下飽和氨蒸氣焓為1644.3kJ/kg，在－30℃下飽和液體焓為280.3kJ/kg。

在過程設計控制方案比較時，產品苯乙烯與焦油分離的精餾塔按精餾塔段指標控制方案，采用直接是料，按精餾段指標調節(jié)餾出液量，回流罐液位控制回流量，該方案優(yōu)點是環(huán)境溫度變化時內回流量基本保持穩(wěn)定，物料與能量平衡間關系最小，有利于精餾塔平衡操作。（）與該控制方案接近。