某熔煉爐廠房爐前鋼平臺(tái)主梁GL-1為單跨帶懸臂段簡(jiǎn)支梁，采用焊接H型鋼H1200×400×12×20，其截面特性I_x=713103×10⁴mm，W_x=11885×10³mm，S_x=6728×10³mm，鋼材采用Q235-B，焊條為E43型，主梁GL-1計(jì)算簡(jiǎn)圖如下圖所示。為簡(jiǎn)化計(jì)算，梁上作用的荷載已折算為等效均布荷載，其中恒載設(shè)計(jì)值g=12kN／m（含結(jié)構(gòu)自重），活載設(shè)計(jì)值q=80kN／m。

設(shè)計(jì)條件同題，該支承加勁肋的計(jì)算截面及其截面特性如下圖所示。試問(wèn)，按軸心受壓構(gòu)件驗(yàn)算平面外穩(wěn)定性時(shí)，該支承加勁肋的壓應(yīng)力設(shè)計(jì)值（N／mm²），應(yīng)與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）提示：該軸心受壓構(gòu)件的截面分類為b類。

某熔煉爐廠房爐前鋼平臺(tái)主梁GL-1為單跨帶懸臂段簡(jiǎn)支梁，采用焊接H型鋼H1200×400×12×20，其截面特性I_x=713103×10⁴mm，W_x=11885×10³mm，S_x=6728×10³mm，鋼材采用Q235-B，焊條為E43型，主梁GL-1計(jì)算簡(jiǎn)圖如下圖所示。為簡(jiǎn)化計(jì)算，梁上作用的荷載已折算為等效均布荷載，其中恒載設(shè)計(jì)值g=12kN／m（含結(jié)構(gòu)自重），活載設(shè)計(jì)值q=80kN／m。

主梁GL-1支座及其加勁肋的設(shè)置如下圖所示。已知支座反力設(shè)計(jì)值N=1058kN，根據(jù)支座加勁肋的端面承壓要求，試問(wèn)，支承加勁肋的板厚t_s（mm），應(yīng)取下列何項(xiàng)數(shù)值最為合理？（）

某熔煉爐廠房爐前鋼平臺(tái)主梁GL-1為單跨帶懸臂段簡(jiǎn)支梁，采用焊接H型鋼H1200×400×12×20，其截面特性I_x=713103×10⁴mm，W_x=11885×10³mm，S_x=6728×10³mm，鋼材采用Q235-B，焊條為E43型，主梁GL-1計(jì)算簡(jiǎn)圖如下圖所示。為簡(jiǎn)化計(jì)算，梁上作用的荷載已折算為等效均布荷載，其中恒載設(shè)計(jì)值g=12kN／m（含結(jié)構(gòu)自重），活載設(shè)計(jì)值q=80kN／m。

某熔煉爐廠房爐前鋼平臺(tái)主梁GL-1為單跨帶懸臂段簡(jiǎn)支梁，采用焊接H型鋼H1200×400×12×20，其截面特性I_x=713103×10⁴mm，W_x=11885×10³mm，S_x=6728×10³mm，鋼材采用Q235-B，焊條為E43型，主梁GL-1計(jì)算簡(jiǎn)圖如下圖所示。為簡(jiǎn)化計(jì)算，梁上作用的荷載已折算為等效均布荷載，其中恒載設(shè)計(jì)值g=12kN／m（含結(jié)構(gòu)自重），活載設(shè)計(jì)值q=80kN／m。

某廠房側(cè)跨采用單坡倒梯形鋼屋架，跨度30m，柱距12m。屋架與柱頂鉸結(jié)，屋面采用金屬壓型鋼板、高頻焊接薄壁H型鋼檁條。屋架上下弦桿與腹桿間以節(jié)點(diǎn)板連接（中間節(jié)點(diǎn)板厚t=10mm）并均采用雙角鋼組合截面。屋架幾何尺寸及部分桿件內(nèi)力設(shè)計(jì)值如下圖所示。屋架鋼材全部采用Q235-B，焊條采用E43型。

如下圖所示。圖中節(jié)點(diǎn)板的厚度為12mm；斜腹桿FB截面為┗80×6，軸力設(shè)計(jì)值N=320kN；腹桿與節(jié)點(diǎn)板間為焊接連接。節(jié)點(diǎn)板在拉剪作用下其撕裂破壞線為ABCD，如下圖所示。已知，三折線段的長(zhǎng)度分別為=100mm，=80mm，=125mm；折線段AB、CD與腹桿軸線的夾角α₁=47°，α₂=38°。試問(wèn)，節(jié)點(diǎn)板在拉剪作用下的強(qiáng)度計(jì)算值（N／mm²），應(yīng)與下述何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）